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Comparison of Fatigue Damage of Linear Elastic System with Respect to Vibration Input Conditions
Comparison of Fatigue Damage of Linear Elastic System with Respect to Vibration Input Conditions
Transactions of the Korean Society for Noise and Vibration Engineering. 2014. Jun, 24(6): 437-443
Copyright © 2014, The Korean Society for Noise and Vibration Engineering
  • Received : March 10, 2014
  • Accepted : May 22, 2014
  • Published : June 20, 2014
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About the Authors
윤 석 허
Biomedical Engineering, School of Medicine, Keimyung University
찬 중 김
Corresponding Author ; Member, Daegu-Gyeongbuk Regional Division, Korea Automotive Technology Institute, E-mail :cjkim@katech.re.krTel : +82-53-592-8971, Fax : +82-53-592-3169

Abstract
Vibration testing is conducted for evaluate the fatigue resistance of responsible system over excitation situations and two kinds of vibration profiles, harmonic or random, are widely used in engineering fields. Harmonic excitation profile is adequate for the rotating machinery that is primarily exposed to the orderly excited force subjected for a rotating speed; Random profile is suitable for the non-stationary vibration input, that is a ground excitation for example. Recently, the sine on random(SOR) testing method was sometimes considered to represent the real excitation conditions since the measured response signals of a target system, expecially for moving mobility, shows usually a mixture of them. So, it is important to understand the accumulated fatigue damage over different excitation patterns, harmonic and/or random, to determine the efficient vibration profile of a target system. A uniaxial vibration testing with a notched simple beam was introduced to evaluate the fatigue damage for different excitation profiles and the best choice of vibration profile was concluded from those comparison of calculated fatigue damages.
Keywords
1. 서 론
일반적으로 수행되는 진동시험의 가진 프로파일은 주파수 영역의 정보들인 랜덤 혹은 조화가진 형태로 제공되며, 함수 형태는 PSD(power spectral density)와 FFT(fast Fourier transform)로 표시된다 (1) .가진 프로파일을 결정하는 요소는 대상 제품이 진동환경에 노출되어 있는 상황에 따라 결정되는데, 예를 들어 진동 시험 대상이 엔진 등 회전체 부품 자체이거나 혹은 매우 가까운 위치에 부착되는 부품인 경우에는 조화가진(FFT) 시험을 진행하여야 하며, 해당 대상물이 패턴을 예측하기 힘든 불규칙저인 진동에 주로 노출되는 경우에는 PSD 가진 입력의 랜덤가진 시험을 진행하면 된다 (2) . 하지만 수송기계 등에서 보여주는 일반적인 진동 양상은 조화가진 혹은 랜덤가진의 한 가지 진동에 의해 지배적인 영향을 받는 것이 아니라 조화가진과 랜덤가진이 복합적으로 영향을 미치고 있다고 볼 수 있다 (3) . 따라서 자동차 등 진동환경에 대한 높은 신뢰도를 요구하는 분야에서는 제품이 출시되기 이전에 가혹한 진동환경에서 어떠한 불량도 발생하지 않도록 가진 프로파일을 보수적으로 설계하거나 혹은 복합가진 환경을 모사하기 위해 랜덤가진 시험과 조화가진을 순차적으로 수행하여 진동내구에 대한 제품 신뢰도를 높이고 있다 (4,5) . 또한 진동시험에 대한 가진 시간을 단축하여 가속수명 시험을 진행하기 위해 국방 영역에서는 가진 형태를 복합적으로 구성하여 조화가진과 랜덤가진을 동시에 수행하는 스펙이 제공되고 있다. 이 연구에서는 조화가진과 랜덤가진을 동시에 수행하는 조건이 단순히 진동시험 시간을 줄이는 것 이외에 실제 제품의 진동내구 측면에서 어떤 영향을 주는지를 파악하기 위해 간단한 시편을 사용하여 단축진동 시험을 수행하였다. 진동시편은 간단한 형상을 지닌 선형시스템이라고 가정하여 진동시험 과정에서 비선형 요소에 의한 내구손상도의 영향은 없는 것으로 가정하였다. 또한 가진 프로파일은 단축 가진기의 사양을 고려하여 임의로 선정된 것이다. 가진 프로파일에 의해 발생된 취약 부위의 응력 정보를 분석하여 피로손상도를 계산하였으며, 가진 프로파일의 조건에 따른 손상도 비교를 통해 제품에 대한 가진 형태의 선정방법에 대해 고찰하였다.
2. 단순 시편에 대한 단축 가진 시험
- 2.1 시험 환경 구축
단순 시편은 Fig. 1 과 같이 보(beam)에 노치(notch)가 있는 형태로 구성하여 선형성이 보장되며 단축 가진에 의해 취약 부위가 명확하게 판단될 수 있도록 제작하였다. 시편 재료는 일반적으로 많이 사용되는 S45C를 사용 하였으며, 시편 표면에 별도의 열처리나 표면 처리를 하지 않았다. 사전에 시뮬레이션을 통해 단순 시편의 길이나 노치의 크기를 조절하였으며 가진주파수 범위(400 Hz~4,000 Hz)에서 공진이 존재하도록 설계하였다. 가진 주파수 범위의 최소 주파수는 노이즈에 취약한 응력 성분이 특히 전원 노이즈로부터 분리될 수 있도록 설정된 것이며, 최대 주파수 범위는 단순 시편의 1차 공진을 충분히 포함키면서 일반적인 자동차 분야의 진동시험 상한 값으로 결정하였다.
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Specimen: simple notched beam
시편을 제작한 후 단순 시편의 동적 특성을 알아보기 위해 별도의 모달시험을 수행하였다. 모달시험은 임팩트 해머를 사용하였으며, 응답은 서로 다른 10개 절점에 가속도를 획득하여 분석하였다. Table 1 은 모달해석 결과를 보여준다.
Modal parameters of simple notched beam
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Modal parameters of simple notched beam
시편은 가진기에 고정하기 위해 시편의 한쪽 끝을 지그로( Fig. 3 참고) 고정시켰으며, 진동 가진은 상하 방향(z 방향)으로만 인가하였다. 이와 같은 고정조건에서 노치가 있는 단순 보는 한쪽은 가진기에 고정되며 다른 한쪽은 상하로 구속 없는 진동 거동을 보여주게 된다. 또한 3개의 가속도계를 활용하여 보의 위쪽 부분에 있는 서로 다른 3개 부분(#1~#3)에 대해 가속도를 측정하였으며, 보의 아래쪽 부분 중 가장 취약한 노치 중앙 부위(#4)에 스트레인게이지를 부착하여 변형률 값을 획득하였다. 특히, 측정 과정에서 시편의 아래쪽에 장착된 스트레인게이지 신호에 전원 잡음이 유입될 가능성이 크기 때문에 신호계측 장비(E-DAQ/N-CODE)의 접지 처리에 많은 노력을 하였다. 또한 가진기 아래는 큰 질량 덩어리에 단단히 고정함으로써 가진기 아래에서 발생할 수 있는 원하지 않는 반력 요소를 차단하였다. Fig. 2 는 단순 보에 부착된 센서 위치를 보여주며, Fig. 3 은 단축 가진 시험을 위한 시험 준비 사진이다.
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Sensor location: simple notched beam
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Configuration of uniaxial vibration test
- 2.2 단축 진동시험 및 데이터 계측
단축 진동 가진을 위해 일반적으로 사용되는 조화가진 및 랜덤가진을 준비하였다. 조화가진의 경우 저주파 대역에서 고주파로 옮겨가면서 가진 크기가 줄어드는 형태로 프로파일을 결정하였으며, 랜덤가진의 경우 저주파 대비 고주파에서 낮은 진동 값을 가지도록 프로파일을 선정하였다. 이와 같은 프로파일 형태는 일반적인 진동시험 사양에서 유사하게 적용되고 있으며, 실제 가진 크기는 이 단축 가진기 및 가진기 앰프의 사양을 고려하여 임의로 결정되었다 (2) . Table 2 Table 3 은 이 시험에서 적용된 가진 프로파일 정보이며, G값은 9.8 m/sec 2 와 같은 값이다.
Vibration profile for sinusoidal testing
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Vibration profile for sinusoidal testing
Vibration profile for random testing
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Vibration profile for random testing
단축 가진 시험은 위의 2가지 가진 프로파일에 대해 3가지 가진 모드로 시험을 진행하였다. 첫 번째 모드는 Table 2 를 활용하여 조화가진 시험(mode I)을 진행하는 것이며, 두 번째는 Table 3 정보를 이용하여 랜덤가진 시험(mode II)을 진행하는 것이다. 또한 실제 이동수단에서 발생하기 쉬운 복합가진 모드와 유사하게 Table 2 Table 3 조건을 모두 고려한 조건(mode III)이 마지막 3번째 가진 조건이다. 마지막 조건은 SOR(sine on random) 시험 조건으로 알려져 있으며 최근의 가진 제어기에서 제공되는 고급 기능 중 하나이다.
3가지 가진 모드에 대해 각각 단축가진 시험을 수행하였으며, 측정 센서를 이용하여 가속도(#1~#3)와 변형률(#4) 정보를 시간 영역으로 계측하였다. Fig. 4 는 #2에서 계측된 가속도 데이터이며, Fig. 5 는 #4에서 계측된 변형률 데이터이다. 조화가진 조건에서는 가진주파수가 증가하면서 후반부에 공진점이 존재하여 응답이 크게 발생하고 있음을 확인할 수 있으며, 모드 3 조건은 나머지 2개 모드의 응답값이 섞여져 있다.
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Measured acceleration data for each excitation mode
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Measured strain data for each excitation mode
3. 단순 시편의 피로손상도 분석
- 3.1 피로손상도 분석 이론
이 연구에서 사용된 시편은 중간에 노치가 있는 보로서 실제적으로 약간의 비선형 특성을 가질 수 있으나 무시할 수 있을 정도의 선형 시스템이라고 가정하였다. 이와 같은 조건에서 피로손상도를 일반적으로 분석하는 방법은 Minor 법칙을 활용하는 것이다. 만약 i 번째 사이클에서 si 크기의 변형률이 시스템에서 발생할 경우 시스템은 식 (1)의 관계식으로 피로손상도를 가지게 된다.
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여기서, Ns 는 해당 재료가 크기 si 변형률에 의해 국부 취약 부위에서 크랙이 발생할 때까지 견딜 수 있는 한계 가진 횟수이다. 전체 가진이 종료되는 시점에서 시편은 많은 수의 변형률 사이클을 가지게 되고, 이러한 사이클들로부터 발생하는 피로손상도를 합산하면 식 (2)와 같이 가진 시험 중 중첩된 최종 피로손상도( DT )를 얻어낼 수 있다.
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하지만 일반적으로 진동시험을 진행하는 과정에서는 가속도 데이터만을 활용하여 공진점 검출이나 시험 상태를 모니터링하는 경우가 많기 때문에 제품의 물리적인 피로손상도를 계산하는 것이 어렵다. ISO 16750-3 등 진동시험을 규정한 국제 규격에서는 이와 같은 문제점을 극복하기 위해 가속도 데이터만으로 피로손상도를 나타낼 수 있는 개념을 도입하였다 (2) . 진동시험을 진행하는 것은 해당 제품에 대한 진동내구 특성을 판단하는 것이며, 일부 시험을 제외하고는 취약 부위에서의 내구성을 평가하는 것이 일반적인 진동시험의 방법이기 때문에 피로손상도가 반드시 필요하기 때문이다. 만약 j 번째 사이클에서 aj 크기의 변형률이 시스템에서 발생할 경우 시스템은 식 (3)의 관계식으로 피로손상도를 가지게 된다.
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여기서 피로손상도를 계산하기 위해 변형률이 경우와 마찬가지로 Naj 라는 재료 한계 사이클 정보를 도입하게 된다. 하지만 이 한계 사이클 정보는 대상시편과 가속도 사이의 물리적인 관계에 의해 도출된 것이 아니라 손상도 비교 평가를 위해 가속도와 반복시험 횟수 사이의 관계를 나타내는 대표 A-N 선도로부터 도출된 것이다. 이와 같은 관계에서 피로 손상도를 합산하면 식 (4)와 같이 중첩된 최종 피로 손상도( Da,T )를 도출할 수 있다.
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- 3.2 진동 시험에 의한 피로손상도 분석
단축 진동시험을 통해 획득된 가속도 및 변형률 데이터를 활용하여 피로손상도를 분석하였다. 시편에 사용된 재료(S45C)에 의거하여 Table 4 의 S-N선도 데이터를 사용하였으며, 측정된 데이터들이 고주파 영역에 존재하기 때문에 zero-crossing 알고리즘에 기반을 두어 계산을 수행하였다.
특히 가속도의 경우 ISO 16750-3에서 규정한 바와 같이 대표 선도를 활용하여 피로손상도를 도출하기를 권유하고 있으나 어떤 선도를 활용하더라도 상대적인 작대로만 활용되기 때문에 이 논문에서는 Table 4 의 정보를 그대로 가속도에도 적용하였다. Table 5 는 가속도 및 변형률 데이터로부터 계산된 피로손상도를 정리한 것이다.
Material property of simple notched beam
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Material property of simple notched beam
Vibration profile for random testing
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Vibration profile for random testing
가속도 기반과 변형률 기반으로 피로손상도를 비교한 결과 복합진동 조건(mode III)은 개별 가진 조건 대비 각각 최소 65배, 630배 이상 가혹한 조건이다. 또한 개별 진동들(mode I, mode II)을 순차적으로 진행하는 경우와 대비하였을 경우에도 가속도 기반 기준으로 최소 56배 이상 차이가 발생하였다.
Table 5 에서 ‘summation’이라고 명명된 부분은 조화가진(mode I)과 랜덤가진(mode II)에서 각각 계측된 응답 데이터들을 단순 합쳐서 피로손상도를 계산한 것이다. 이와 관련한 시간 영역의 데이터는 Fig. 6 에 도시하였다.
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Summation of response data
앞서 도시한 Fig. 4 Fig. 5 의 mode III 그래프와 비교해 보면 응답의 크기나 패턴이 매우 유사함을 알 수 있으며, 이것은 mode III의 가진 제어가 잘되고 있다는 것을 반증하는 것이다. 따라서 Table 5 의 피로손상도 비교에서 SOR 조건과 단순 합 조건이 유사한 값을 보여주게 된다. 이와 달리 개별 가진 조건인 mode I과 mode II 조건에서는 부분 가진에 의한 응답이기 때문에 피로손상도가 상대적으로 작게 나타났다.
4. 단축 진동가진 사양 제안
- 4.1 국내외 진동 시험방법 현황
국내 자동차 산업 관련 진동시험 규격은 90년도 초반 외국에서 도입한 KS R 1034에 기반하고 있으며, 외국 규격의 경우 본문에서 다수 언급한 ISO 16750-3을 준용하고 있다 (2,5) . 타 산업의 경우에도 단축 가진 시험은 유사한 방법으로 진행되고 있다. ISO 16750-3의 경우 최근 2007년까지 개정되면서 대상 제품의 진동 환경을 고려하여 조화가진 혹은 랜덤가진 조건으로 나누어져 있으며, 진동 프로파일도 실제 측정 진동 데이터를 기반으로 도출된 표준화된 프로파일을 제안하고 있다. 하지만 최근에 진동내구 측면에서 보다 높은 수준의 강건성을 요구하고 있기 때문에 조화가진이나 랜덤가진을 선택적으로 사용하기보다는 2개의 진동 조건을 모두 통과해야 하는 조건으로 바뀌어가고 있다. 외국의 경우에도 국방 산업에서는 MIL-STD-810G에서 SOR 조건을 고려한 부품에 대한 규격을 명시하고 있으며, 자동차 업계에서도 실제 운행조건을 고려하고 시험 시간을 단축하기 위해 조화가진과 랜덤가진을 동시에 인가하는 진동시험 규격을 개별 시험 규격으로 사용 하고 있다 (4) .
- 4.2 단축 진동가진 사양 제안
현재 국내 진동시험의 일반적인 상황인 조화가진 시험 혹은 랜덤가진 시험을 별개로 수행하는 경우와 동시에 수행하는 경우(SOR)를 진동내구 관점에서 비교하고자 할 때 앞서 진행된 단축 가진 시험 결과가 단서가 된다. 개별 시험의 경우(mode I, mode II)와 비교하여 복합진동 시험(mode III)의 경우 응답 신호들이 크기가 증가하여 피로손상도 측면에서 매우 가혹한 조건이 된다( Table 5 참고). 문제는 실제 운송기계 등이 작동하는 상황이 회전 운동이 있는 엔진과 지면에서 올라오는 랜덤 신호들에 의해 위치별 차이는 있으나 복합적인 진동 환경에 노출되고 있다는 것이다. 만약, 개별 진동시험을 통해 복합진동 환경을 보장하기 위해서는 진동 크기를 실제보다 크게 증가시켜야 할 것이며 이에 따라 제품은 과도한 안전 계수를 적용해야 하므로 제품 제조 단가가 증가하게 된다. 또한 개별 시험을 순차적으로 수행하는 경우에는 진동 시간이 개별 시험만 진행하는 경우 대비 2배 이상 증가됨은 물론 피로손상도 측면에서도 실제 복합진동 환경의 가혹도를 만족시키지 못한다. Table 6 은 다양한 가진 조건에 따른 장단점을 비교한 것이다.
실제 제품의 가진 조건이 조화가진과 랜덤가진이 혼재되어 있는 상태라고 가정하면, Table 6 에 나타낸 바와 같이 가진 시간, 피로손상도 및 신뢰성 면에서 mode III 조건이 매우 큰 장점을 가지고 있다. 특히, 피로손상도 측면에서 실제 제품이 mode III 조건으로 이루어지기 때문에 개별 시험조건(mode I 혹은 mode II) 혹은 모드 2개를 순차적으로 수행하는 방법으로 시험 시간이 증가된다고 하더라도 피로손상도가 실제보다 매우 작기 때문에 신뢰도가 개선되지 않는다. 따라서 향후 시험방법이 실제 진동 환경과 유사하게 이루어지기 위해서는 반드시 복합진동 환경(SOR)에서 이루어져야 함을 알 수 있다.
Comparison of vibration test mode
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Comparison of vibration test mode
신뢰도 높은 mode III 진동시험이 이루어지기 위해서는 2가지 기술적 한계를 극복해야 한다. 첫 번째는 실제 진동환경에서 발생하는 조화가진과 랜덤가진을 분리할 수 있는 신호기법이 필요하다. 조화가진 조건은 회전기계의 작동 범위에 따라 변화가 크기 때문에 주요 주파수 대역이 변화하기 때문에 랜덤 신호로부터 분리해 내는데 어려움이 따른다. 두 번째는 진동가진 프로파일을 추출해 내기 위한가혹한 이벤트 시험의 개발이다. 자동차를 예를 들면, 조화가진을 위하여 다이나모 시험을 수행하였으며, 랜덤가진을 위해 주행시험장의 특수로 시험을 각각 수행하였다. 만약, SOR 시험을 위해 주행시험을 수행할 경우 조화가진이 없는 랜덤가진 조건을 별도로 만들어 내거나 혹은 가혹 이벤트 시험 후 조화가진 성분을 분리해내는 신호처리가 필요하다.
5. 결 론
진동 가진 조건에 따른 피로손상도의 평가를 위해 노치가 있는 단순 시편을 활용하여 단축 진동시험을 수행하였다. 일반적인 진동 가진 프로파일인 조화가진 시험과 랜덤가진 시험을 대상으로 선정하였으며, 개별 가진 시험 및 복합가진 시험을 각각 수행하였다. 실제 목표 가진 프로파일이 복합진동조건(즉, SOR)이라고 가정할 때 개별 시험의 피로 손상도는 가속도 기반 및 변형률 기반에서 각각 최소 65배, 630배 이상 덜 가혹한 조건임을 확인하였다. 특히, 복합진동 시험을 대체할 수 있도록 검토중인 개별 시험을 연속적으로 수행하는 방법도 피로 손상도 측면에서 56배 이상 덜 가혹한 조건이므로 신뢰도가 떨어진다. 따라서 현재 사용되고 있는 국내 단축 진동시험은 시험 시간을 단축할 수 있을 뿐만 아니라 진동내구 측면에서 신뢰도가 높은 복합진동 시험으로 대체되는 것이 바람직하다.
A part of this paper was presented at the KSNVE 2014 Annual Spring Conference
Acknowledgements
이 연구는 산업통산자원부에서 지원하는 연구개발 과제(과제번호 : 10040083, 10043348)의 성과물로서 관계자분들에게 감사드립니다
BIO
Yun Seok Heo received Ph.D. degree from University of Michigan, Ann Arbor in 2008. After four years of postdoctoral training at Harvard Medical School, Massachusetts General Hospital, Dr. Heo is currently an assistant professor at Department of Biomedical Engineering, School of Medicine, Keimyung University in Deagu, Korea. Dr. Heo's research interests are in the areas of biomedical signal processing in intelligent vehicles and point-of-care systems.
Chan-Jung Kim received Ph.D. degree from Seoul National University in 2011. Dr. Kim is currently a director of Noise and Vibration R&D Center at Korea Automotive Technology Institute in Deagu, Korea. Dr. Kim's research interests are in the area of the vibration fatigue, noise and vibration issue of automotive systems.
References
Bendat J. S. , Piersol A. G. 2000 Random Data Analysis and Measurement Procedures Wiley Interscience New York
2007 International Standard
Kim C. J. , Beak G. W. , Lee B. H. 2005 Generating Method of the Input Profile in the MAST System Transactions of the Korean Society for Noise and Vibration Engineering 11 (9) 904 - 910
2008 MIL-STD-810G, Department of Defense Test Method Standard for Environmental Engineering Considerations and Laboratory Tests
2006 Korean Standard