Advanced
Fatigue Crack Growth Properties of Friction Stir Welded Dissimilar Aluminum Alloys
Fatigue Crack Growth Properties of Friction Stir Welded Dissimilar Aluminum Alloys
Journal of Ocean Engineering and Technology. 2013. Feb, 27(1): 37-42
Copyright © 2013, Korean Society of Ocean Engineers
  • Received : September 20, 2012
  • Accepted : February 14, 2013
  • Published : February 28, 2013
Download
PDF
e-PUB
PubReader
PPT
Export by style
Article
Author
Metrics
Cited by
TagCloud
About the Authors
원준 이
효재 이
형진 김
원조 박

Abstract
The presence of a crack can increase the local stress or strain, which can cause inelastic deformation and significantly reduce the life of a component or structure. Therefore, in this study, the fatigue crack growth (FCG) behaviors of friction stir welded Al 2024-T3 and Al 7075-T6 specimens were examined, with fatigue cracks growing parallel to the dynamically recrystallized zone at variable ΔK values and an R ratio of 0.3. In addition, the FCG values of the base metal Al 2024-T3 and Al 7075-T6 were tested under the same conditions and parameters as comparative groups. The results showed that compared with the base metal Al 2024 specimen, which had the best fatigue property, the welded specimen had only 88% of the fatigue cycles.
Keywords
1. 서 론
알루미늄 합금은 내식성과 강도가 좋으며, 비중이 약 2.7로 연강의 약 1/3의 경합금이므로 공업용이나 상업적으로 널리 사용되고 있지만, 용접성이 나쁘기 때문에 사용에 많은 제약을 받고 있다.
따라서 이 문제점들을 해결할 수 있을 용접법으로 최근에 주목받고 있는 마찰교반용접(Friction stir welding, FSW)은 영국의 용접기술연구소에서 1991년에 특허를 출원한 비교적 새로운 공정이며( Kim et al., 2011 ), 또한 기존의 마찰용접은 원형단면부재의 접합에 한정된다는 고정관념을 타파한 점에서 많은 주목을 받고 있다. FSW를 이용한 경량합금 구조물의 용접접합기술은 가히 혁신적이라고 할 수 있으며, 기술적 파급효과가 커지고 있다( Cho et al., 2012 ). 또한, FSW법은 접합할 재료의 용융점 이하 온도에서 시행되는 고상접합 공정이므로 2000계열(Al-Cu계), 6000계열(Al-Mg-Si계) 또는 7000계열(Al-Zn-Mg)알루미늄 합금의 넓은 응고온도 범위와 용접중 발생하는 열에 의한 균열 문제 등으로 용융 용접의 적용이 어려웠던 고강도 시효경화형 Al 합금에 대해 리벳 접합을 대신할 수 있다는 점을 들 수 있다. 불활성 가스 아크 용접을 사용하면 비교적 쉽게 용접할 수 있지만, 용접금속 내의 기공발생, 슬래그 또는 텅스텐 섞임, 용접균열, 열 영향부의 연화와 내식성의 저하 등의 각종 결함이 생기기 쉽다( Lee and Lee, 2008 ). 이러한 결함의 대안으로서의 마찰교반용접은 고상접합이기 때문에 용융접합에서 생길 수 있는 균열을 방지할 수 있고 변형이 거의 없어 기계적 성질이 우수하고, 아크 용접에 비해 공정 또한 단순하고 용가재가 필요 없으며 용접재와 공구의 마찰열에 의해 접합되어 진다. 따라서 사용조건에 맞는 알루미늄 합금의 마찰교반용접조건에 대한 이해가 요구되며, 마찰교반용접 공정 중 용접을 완성시키는 공구(Tool)가 회전하는 방향에 따라 재료의 위치 배열이 매우 중요하다고 생각한다. 또한 용접 과정 중의 용접 결함은 균열의 성장 등으로 이어질 수 있으므로 마찰교반 용접재에 대한 피로균열진전거동의 특성에 대한 연구가 매우 중요하다. 용접조건이나 미세조직에 관한 연구 그리고 정적강도 위주의 연구 그리고 동종 소재간의 마찰교반용접을 실시한 연구는 많으나, 본 실험에서 실시한 이종간의 마찰교반용접재의 피로균열진전 거동에 대한 연구는 비교적 많지 않다( Sato et al., 2001 ; Jang et al., 2007 ; Hatamleh et al., 2010 ). 피로균열진전 시험은 안전도가 최우선 과제이면서 경량화가 절대적으로 필요한 산업분야에서 매우 중요하다.
따라서 본 연구에서는 Al 7075-T6와 Al 2024-T3를 이용하여 이종간의 마찰교반용접을 시행하고 피로균열진전 특성과 파면을 관찰함으로써, 공구의 회전하는 방향에 따른 피로균열진전 수명의 차이를 확인하고자 한다.
2. 실험방법
- 2.1 실험재료
본 연구에서 사용된 재료는 폭 190mm, 길이 460mm, 두께 5mm의 판재로서 Al 7075-T6와 Al 2024-T3를 사용하였으며, Table 1 Table 2 는 각각 본 실험에 사용된 재료의 화학적 조성과 기계적 특성을 나타낸 것이다.
The chemical compositions of Al 7075-T6, Al 2024-T3
PPT Slide
Lager Image
The chemical compositions of Al 7075-T6, Al 2024-T3
The mechanical properties of Al 7075-T6, Al 2024-T3
PPT Slide
Lager Image
The mechanical properties of Al 7075-T6, Al 2024-T3
- 2.2 마찰교반용접
마찰교반용접은 공구의 회전방향에 따라 우측, 좌측으로 회전을 하며 용접을 시행한다. 따라서 이러한 공구의 회전방향의 영향을 관찰하기 위하여 실험을 수행하였고, 사용된 재료인 Al 7075-T6와 Al 2024-T3를 Fig. 1 과 같이 압연방향과 용접방향을 같게 하여 교반용접을 시행하였으며, 본 시험에서는 방향성을 달리 하여 AB시험편은 용접되는 방향을 바라보고 좌측에는 Al 7075-T6, 우측에는 Al 2024-T3를 놓고 용접을 진행하였으며(이하 AB시험편) GH 시험편은 반대로 좌측에 Al 2024-T3 우측에 Al 7075-T6를 두고(이하 GH시험편) 용접을 진행하였고, 공구는 반시계방향으로 회전을 하며 교반을 하였다. 또한, 마찰교반용접의 가장 중요한 변수는 접합속도와 회전속도이다. 용접 조건은 다음 Table 3 에서 나타낸 바와 같으며, 두께 5mm의 알루미늄 판재를 접합속도 100mm/min, 회전속도 500rpm으로 실시하였다.
PPT Slide
Lager Image
The illustration of the specimen and welding direction
Friction stir welding conditions
PPT Slide
Lager Image
Friction stir welding conditions
- 2.3 피로균열진전실험
시험편의 채취는 응력의 변형을 최대한 고려하였으며 용접부의 중앙을 균열의 진전되는 방향으로 하여 압연방향과 용접방향이 동일하게 T-L방향으로 노치선단은 곡률반경을 최대한 0에 가깝게 와이어 컷팅 가공을 하였고, 시험편의 규격은 ASTM E647에 의하여 Fig. 2 와 같이 제작하였다. 본 연구에 사용된 시험기는 서보 유압피로시험기(MTS 810, 100kN)을 사용하였으며 일정진폭 하중제어방식으로 반복인장을 가하였다. 예비 크랙의 삽입조건은 주파수 9Hz, 적용하중파형은 정현파, 일정하중진폭으로 노치선단에서 2.5mm 삽입하였으며 실험조건은 상온에서 주파수 10Hz, 정현파, 응력비 R =0.3에서 실시하였다. 피로균열의 길이측정은 COD(Crack opening displacement)게이지를 사용하여 컴플라이언스법으로 측정하였다. 피로균열진전 실험 후 파단 된 시험편의 파면 관찰을 위하여 주사전자현미경(Scanning electron microscope, SEM)으로 이용하였으며, 2영역에 해당하는 Δ K =12MPa·m 0.5 부분과Δ K =15MPa·m 0.5 부분을 관찰하였다.
PPT Slide
Lager Image
The schematic of CT specimen for FCG
3. 실험결과 및 고찰
- 3.1 마찰교반용접 특성고찰
마찰교반용접은 일정한 형태의 핀을 가진 공구를 재료에 삽입하여 소성상태로 교반되며 접합되어진다. 핀은 접합 표면을 따라 움직이며 재료를 소성화시키고 접합표면을 변형시킨다. 핀 상단의 숄더부위는 지나간 용접부 재료의 소성화를 유지한다. 또한, 핀은 거의 재료의 바닥까지 이르며 액상금속의 생성 없이 용접이 완성되어 결합되어진다. 용접과정중의 마찰에 의해 발생한 열 때문에 재료는 모재(Base material), 열영향부 Heat affected zone), 열 기계적 영향부(Thermal mechanically affected zone), 교반부(Stir zone)으로 구분되어지며 교반부에서는 소성유동에 의해 동적재결정영역이 발생되어 결정립이 아주 미세하게 변화한다( Peel et al., 2006 ; Woo et al., 2006 ). 인장시험에서 파단은 대부분 열영향부에서 발생된다( Kim and Kim, 2011 ). 마찰교반용접 시험편의 방향을 달리하여 두 개의 시험편을 준비한 이유로는 용접의 과정 중 기계적인 힘을 가하여 접합선을 따라 이동한 핀의 진행방향과 접합의 방향에 따라 앞부분(Advancing side)과 뒷부분(Retreating side)의 차이를 나타내게 되고, 또한 Up-lift 되어진 조직의 형상이 나타나게 된다. 따라서 재료의 위치배열과 공구의 용접방향 등은 마찰교반용접시 매우 중요하게 고려되어야 하며 이러한 이유들로 인하여 피로균열진전 수명의 차이를 가져온다 생각된다.
- 3.2 피로균열진전특성
a-N선도를 통하여 반복되는 사이클 N에 대한 피로균열의 길이 a를 다음의 Fig. 3 에서와 같이 나타내었다. 응력비 R =0.3 일때의 모재와 마찰교반용접한 시편들의 피로균열진전수명 차이를 관찰할 수 있으며 Al 7075-T6와 Al 2024-T3의 방향성은 Fig. 1 에서 설명했던 것과 같다. Al 7075-T6의 피로균열진전수명이 가장 짧고 Al 2024-T3의 피로균열진전수명이 가장 길었으며 AB방향의 시험편과 GH방향의 시험편 중 AB방향의 시험편이 좀 더 나은 피로균열진전수명을 보이고 있다. AB 시험편과 GH 시험편의 수명의 차이가 나는 것은 Al 7075-T6에 비해 낮은 강도를 가지지만 보다 긴 피로균열진전 수명의 특징을 가지는 Al 2024-T3가 공구의 전진 측에 놓여져 교반 되어지는 것이 길게 된 원인이라 생각된다. 크랙 길이 28mm 지점에서 cycle의 비교는 Al2024-T3가 약 7.6×10 4 N, Al 7075-T6가 약 4.9×10 4 N를 나타내었고 마찰교반용접한 AB 시편이 약 6.7×10 4 N, GH 시편이 약5.7×10 4 N로 AB시편이 약 10,000사이클이 우수하며 AB 시편은 Al 2024-T3 대비 약 88%의 사이클을 보여주고 있다. 마찰교반 용접한 시험편 AB와 GH의 피로균열성장 속도가 Al 7075-T6보다는 느리나 Al 2024-T3 보다는 빨리 파단에 이르는 이유는 이종간의 교반에 의한 특성이라고 생각하며, 접합 시에 잔류응력이 생성되어 피로균열성장 저항성을 증가시키는 압축잔류응력의 영향과 입계파괴양상을 유도하면서 피로균열성장 저항성을 감소시키는 미세 재결정립의 영향으로 생각되어 진다( Hong et al., 2007 ).
PPT Slide
Lager Image
The a-N curve of Al 2024-T3, Al 7075-T6, FSW AB, FSW GH
Fig. 4 Fig. 5 는 응력비 R =0.3, 정현파, 주파수 10Hz로 하여 진행된 da/dN 및 Δ K 의 관계를 나타낸 그림이다. 응력비 R 은 Pmin/Pmax이고, StageⅡ에서의 피로균열 진전곡선은 직선적인 관계를 가지며 다음의 식으로 나타낸다.
da/dN = CK)m
PPT Slide
Lager Image
The da/dNK curve of Al 2024-T3 and Al7075-T6
PPT Slide
Lager Image
The da/dNK curve of FSW AB and FSW GH
위 식은 Paris의 법칙이라 하며 C 는 재료상수이고 m 은 피로균열진전지수가 되며 재료, 응력비, 환경 등에 따라 변하는 값이다( Park et al., 2001 ; Lim et al., 2002 ). 본 실험의 재료상수 C 와 피로균열진전지수 m Table 4 와 같다. 일반적으로 m 값의 증가는 균열진전속도가 빠르다는 것을 나타낸다. 모재인 Al 2024-T3와 Al 7075-T6를 비교하여 볼 때 피로균열의 진전이 느린 Al 2024-T3가 오히려 m 값이 큰 이유는 Al 7075-T6가 StageⅡ(중간속도영역)구간에서는 더 느린 진전을 한다는 것을 의미하고 StageⅡ를 지나 StageⅢ에 이르러서는 임계균열크기에 달하여 급격한 파단이 일어났다는 것을 의미한다. 마찰교반용접한 시험편 AB와 GH를 비교 하여 볼 때 GH시편이 AB시편에 비해 m값이 크므로 균열진전속도가 더 빠르다는 것을 확인할 수 있다. 본 실험의 결과로 균열초기의 da/dN값에서부터 마찰교반용접한 시험편과 모재 시험편의 차이를 확인할 수 있었다. 응력확대계수가 Δ K =13MPa·m 0.5 일때 모재인 Al 2024-T3는 da/dN =3.42⨉10 −4 이며 Al 7075-T6의 da/dN =4.88⨉10 −4 , 용접재 AB의 da/dN =3.45⨉10 −4 이고 용접재 GH의 da/dN =4.56⨉10 −4 이다. Al7075-T6 모재 시험편에 비해 GH, AB 시험편의 순으로 균열성장속도가 늦으며 Al 2024-T3시험편의 균열성장속도가 가장 느림을 알 수 있었고 용접 시편 간에도 성장속도가 확연히 다름을 확인할 수가 있었다. 이렇듯이 시험편의 이종간의 접합시 에는 공구가 회전하는 방향에 따라 재료의 위치 배열이 피로균열진전 수명에 많은 영향을 미치고 있음을 확인 할 수가 있었다.
Experimental Constants byda/dN=C(ΔK)mfor Fatigue Crack Growth
PPT Slide
Lager Image
Experimental Constants by da/dN = CK)m for Fatigue Crack Growth
- 3.3 파단면 관찰
Fig. 6 Fig. 7 에서 마찰교반용접한 피로균열진전 시험편을 실험 후 주사식전자현미경을 이용하여 관찰한 파단면 사진을 나타내고 있다. 피로파괴의 전형적인 스트라이에이션(Striation)을 생성하고 있는 것을 확인할 수 있었으며, 인장과 압축에 의한 균열 열림과 균열 닫힘에 의한 영역이며, 각 스트라이에이션의 간격은 한 사이클 당 균열진전량( da/dN )과 같다( Park et al., 2006 ; Lee et al., 2009 ). Al 2024-T3와 Al 7075-T6와 마찰교반용접한 AB, GH시험편을 비교하여 볼 때 Al 2024-T3의 스트라이에이션의 간격이 가장 좁게 관찰되었으며 AB시험편 GH시험편 순으로 좁았으며 Al 7075-T6의 스트라이에이션 간격이 가장 크게 나타났다. 이는 피로균열진전실험의 결과와도 잘 부합이 되며, 스트라이에이션의 간격 크기가 크다는 것은 균열성장속도와 대응해보면 피로균열진전 수명이 낮게 평가됨을 검증할 수 있다. 마찰교반용접한 시험편과 Al 2024-T3에 대해서는 알루미늄 합금의 전형적인 파면양상인 딤플이 관찰되었으며 Al 7075-T6는 전형적인 취성 스트라이에이션을 볼 수 있었다. Fig. 6 은 응력확대계수 범위 Δ K =12MPa·m 0.5 이 되는 부분의 스트라이에이션을 비교하였으며 Fig. 7 은 응력확대계수 범위 Δ K =15MPa·m 0.5 이 되는 부분의 스트라이에이션을 비교하였다. Al 2024-T3에서 관찰되는 스트라이에이션은 전형적인 연성 스트라이에이션(Ductile striation)의 형태로 Al 7075-T6의 파면과는 달리 플래트(Plateau)가 거의 직각으로 존재하는 모습이 관찰 되어진다. 그리고 방향성에 따라 다르게 용접 되어진 마찰교반용접한 시험편에서는 AB와 GH 시편의 각각 다른 파면 양상이 관찰되어 진다. AB 시험편의 경우에는 스트라이에이션이 선명하게 관찰되나, GH 시험편의 경우에는 연성파괴의 흔적인 등축딤플과 플래트가 보이고 있다. 이렇게 마찰교반용접한 시험편의 용접되어진 방향에 따라 차이를 보이는 이유로 소성유동을 하며 용접을 하는 공구가 지나가며 발생되어진 Up-lift 되어지는 조직의 발생이 방향성에 따라 피로균열진전의 수명의 차이를 보이게 되는 한가지의 원인이라 생각된다. 이종간의 용접시에는 방향성을 고려하여 실시하는 것이 중요하다고 판단 되어진다.
PPT Slide
Lager Image
SEM fractography of fatigue crack growth(ΔK =12MPa·m0.5)
PPT Slide
Lager Image
SEM fractography of fatigue crack growth(ΔK =15MPa·m0.5)
4. 결 론
본 연구에서는 이종재인 Al 2024-T3와 Al 7075-T6에 마찰교반용접을 시행한 후 피로균열진전시험을 실시하고 그 파면을 관찰함으로서 다음과 같은 결론을 얻었다.
1) 피로균열진전 시험을 상온에서 실시한 결과 Al 2024-T3의 피로균열진전 수명이 가장 길고 Al 7075-T6의 피로균열진전 수명이 가장 짧았으며 AB 시편은 Al 2024-T3 대비 약 88%의 사이클로 나타났다.
2) 마찰교반용접의 이종간의 접합시에는 공구가 회전하는 방향에 따라 재료의 위치 배열이 피로균열진전 수명에 많은 영향을 미치며, Al 2024-T3가 공구의 전진측 방향에 놓여져 마찰교반용접된 AB방향의 시험편이 GH방향의 시험편에 비해 비교적 높은 피로균열진전 수명으로 나타났다.
3) Advancing side에 보다 연성적인 재료인 Al 2024-T3가 위치한 AB 시험편의 경우에는 취성적 파면 형태에 가까우나, GH시험편의 경우에는 연성적 파괴의 흔적인 딤플과 플래트가 관찰된다.
It is noted that this paper is revised edition based on proceedings of KAOST 2012 in Daegu.
Acknowledgements
본 연구는 교육과학기술부 및 한국산업기술재단의 지역혁신 인력양성사업, 경상대학교 2단계 BK사업으로 수행된 연구결과이며 이에 관계자 여러분께 감사드립니다.
References
Cho J.H. , Kim M.H. , Choi J.W. 2012 Application of Friction Stir Welding Processes for Aluminum alloy Boat Journal of KWJS 30 (2) 135 - 140
Hatamleh O. , Forth S. , Reynolds A.P. 2010 Fatigue Crack Growth of Peened Friction Stir-Welded 7075 Aluminum Alloy Different load Ratios Journal of Materials Engineering Performance 19 99 - 106    DOI : 10.1007/s11665-009-9439-1
Hong S.J. , Jang Y.H. , Jeong Y.I. , Lee T.J. , Lee C.G. , Kim S.J. , Kim S.S. 2007 Fatigue Crack Propagation Behavior of Friction Stir Welded 5083-H32 and 6061-T651 Aluminum Alloys J. Kor. Inst. Met. & Mater 45 (02) 90 - 100
Jang S.K. , Han M.S. , Jeon J.I. 2007 Effects of Tool Rotation and Transition Speed during Friction Stir Welding of Al 7075-T651 Alloy Trans. of the KSME (A) 31 (14) 532 - 539
Kim C.O. , Kim S.J. 2011 Effect of welding condition on Tensile Properties of Friction Stir Welded Joints of Al-7075- T651 Plate Journal of the Korea Society for Power System Engineering 15 (2) 61 - 68
Kim C.O. , Sohn H.J. , Kim S.J. 2011 Friction Stir Welding of 7075-T651 Aluminum Plates and Its Fatigue Crack Growth Property Trans. of the KSME (A) 35 (10) 1347 - 1353
Lee H.J. , Park S.H. , Park W.J. 2009 Characteristics of Fatigue Crack Growth for Camshaft Material Applied to High Frequence Induction Treatment Journal of Ocean Engineering and Technology 23 (3) 46 - 52
Lee Y.H. , Lee K.C. 2008 Welding/Joining Engineering Intervision Korea
Lim M.B. , Yoon H.K. , Park W.J. 2002 A study on the X-ray Diffraction Analysis and the Fatigue crack Growth Behavior for the Gas Piping Material Journal of Ocean Engineering and Technology 16 (3) 54 - 58
Park K.D. , Kim J.H. , Yoon H.K. , Park W.J. 2001 A study on Fatigue Crack Propagation Behavior Pressure Vessel Steel SA516/70 at High Temperature Journal of Ocean Engineering and Technology 15 (2) 105 - 110
Park W.J. , Huh S.C. , Park S.H. 2006 A Study on the Fatigue Characteristics of Al6061-T651 by Shot Peening Velocity Key Engineering Materials 326-328 (II) 1093 - 1096    DOI : 10.4028/www.scientific.net/KEM.326-328.1093
Peel M.J. , Steuwer A. , Withers P.J. 2006 Dissimilar Friction Stir Welds in AA5083-AA6082. Part II: Process Parameter Effects on Microstruecture Matall. Mater. Trans. A. 37 (7) 2195 - 2206    DOI : 10.1007/BF02586139
Sato Y.S. , Kokawa H. , Ikeda K. , Enomoto M. , Jogan S. , Hashimoto T. 2001 Microtexture in Friction Stir Weld of an Aluminum Alloy Metallurgical and Materials Transcations 32A 941 - 948
Woo W.C. , Choo Hahn. , Brown D.W. , Feng Z.L. , Liaw Peter. K. 2006 Angular distortion and through-thickness residual stress distribution in the friction stir processed 6061-T6 aluminum alloy Materials Science and Engineering A 437 64 - 69    DOI : 10.1016/j.msea.2006.04.066